Ocular pressure waveform reflects ventricular bigeminy and aortic insufficiency.

Ocular pulse amplitude (OPA) is defined as the difference between maximum and minimum intraocular pressure (IOP) during a cardiac cycle. Average values of OPA range from 1 to 4 mmHg. The purpose of this investigation is to determine the source of an irregular IOP waveform with elevated OPA in a 48‑year‑old male. Ocular pressure waveforms had an unusual shape consistent with early ventricular contraction. With a normal IOP, OPA was 9 mmHg, which is extraordinarily high. The subject was examined by a cardiologist and was determined to be in ventricular bigeminy. In addition, he had bounding carotid pulses and echocardiogram confirmed aortic insufficiency. After replacement of the aortic valve, the bigeminy resolved and the ocular pulse waveform became regular in appearance with an OPA of 1.6–2.0 mmHg. The ocular pressure waveform is a direct reflection of hemodynamics. Evaluating this waveform may provide an additional opportunity for screening subjects for cardiovascular anomalies and arrhythmias.

Impact of chamber pressure and material properties on the deformation response of corneal models measured by dynamic ultra-high-speed Scheimpflug imaging / Impacto da pressão na câmara artificial e das propriedades do material sobre a resposta de deformação de modelos de córnea medido por imagem de Scheimpflug ultradinâmica de alta velocidade

PURPOSE: To study the deformation response of three distinct contact lenses with known structures, which served as corneal models, under different chamber pressures using ultra-high-speed (UHS) Scheimpflug imaging. METHODS: Three hydrophilic contact lenses were mounted on a sealed water chamber with precisely adjustable pressure: TAN-G5X (41% hydroxyethylmethacrylate/glycolmethacrylate, 550 µm thick), TAN-40 (62% hydroxyethylmethacrylate, 525 µm thick) and TAN-58 (42% methylmethacrylate, 258 µm thick). Each model was tested five times under different pressures (5, 15, 25, 35 and 45 mmHg), using ultra-high-speed Scheimpflug imaging during non-contact tonometry. 140 Scheimpflug images were taken with the UHS camera in each measurement. The deformation amplitude during non-contact tonometry was determined as the highest displacement of the apex at the highest concavity (HC) moment. RESULTS: At each pressure level, the deformation amplitude was statistically different for each lens tested (p<0.001, ANOVA). Each lens had different deformation amplitudes under different pressure levels (p<0.001; Bonferroni post-hoc test). The thicker lens with less polymer (TAN-G5X) had a higher deformation (less stiff behavior) than the one that was thinner but with more polymer (TAN-40), when measured at the same internal pressure. The thinnest lens with less polymers (TAN-58) had a lower deformation amplitude (stiffer behavior) at higher pressures than the thicker ones with more polymer (TAN-40 and TAN-G5X) at lower pressures. CONCLUSIONS: UHS Scheimpflug imaging allowed for biomechanical assessment through deformation characterization of corneal models. Biomechanical behavior was more influenced by material composition than by thickness. Chamber pressure had a significant impact on deformation response of each lens.

OBJETIVO: Estudar a resposta de deformação de três lentes de contato com estruturas conhecidas, que serviram como modelos de córnea, recorrendo à imagem de Scheimpflug de alta velocidade. MÉTODOS: Três lentes de contato hidrófilas foram montadas em uma câmara de água selada com pressão ajustável: TAN-G5X (41% hidroxietilmetacrilato/glycolmethacrylate, 550µm de espessura), TAN-40 (hidroxietilmetacrilato 62%, 525 µm de espessura) e TAN-58 (42% metilmetacrilato, 258 µm de espessura). Cada modelo foi testado cinco vezes sob pressões diferentes (5, 15, 25, 35 e 45 mmHg), recorrendo a um tonómetro de não-contato acoplado a uma câmara de Scheimpflug de alta velocidade. Cento e quarenta imagens de Scheimpflug foram capturadas em cada medição. A amplitude de deformação foi determinada como o maior deslocamento do ápice no momento de maior concavidade do modelo testado. RESULTADOS: Em cada nível de pressão, a amplitude de deformação foi estatisticamente diferente para cada lente testada (p<0,001, ANOVA). Cada lente teve amplitude de deformação diferente sob distintos níveis de pressão (p<0,001; Bonferroni teste post-hoc). A lente mais espessa e com menos polímero (TAN-G5X) apresentou maior deformação (comportamento menos rígido) do que aquela que era mais fina mas com mais polímero (TAN-40), quando testadas sob a mesma pressão. A lente mais fina e com menos polímero (TAN-58) apresentou uma menor amplitude de deformação (comportamento mais rígido) sob pressões mais elevadas, em comparação com as lentes mais grossas e com mais polímero (TAN-40 e TAN-G5X) em pressões mais baixas. CONCLUSÕES: A imagem de Scheimpflug de alta velocidade permite uma avaliação biomecânica através da medição da amplitude de deformação dos modelos de córnea. O comportamento biomecânico foi mais influenciado pela composição do que pela espessura da lente. A pressão da câmara apresentou um impacto significativo sobre a amplitude de deformação de cada lente.

Buscando indicadores de riesgo de pie diabético: parte II: umbrales de sensibilidad al calor medidos con el aparato de sensibilidad térmica / Searching risk indicators of diabetic foot: part II: sensory threshold to heat measured with termical sensibility instrument

La aplicación de nueva tecnología para medir neuropatía diabética es crucial para la detección de grupos de alto riesgo de pie dibético. Objetivos: evaluar la medición de umbrales de sensibilidad al calor, como potencial predictor de pie diabético. Material y método: grupo C, controles no diabéticos (n=16; 47,1 ñ 8,2 años) grupo D controles diabéticos (n=14; 61,3 ñ 10,2 años; HbA1=10,6 ñ 1,6 por ciento; duración= 12,7 ñ 6,0 años), y grupo U, diabéticos con úlcera del pie (n=6; 62,1 ñ 10,3 años, HbA1=9,9 ñ 0,9 por ciento, duración= 21,8 ñ 11,8 años). Medimos umbrales de sensibilidad al calor (USC) en pies, piernas, región radiocarpiana, brazos y cara con nuestro aparato de sensibilidad térmica, sensibilidad a la corriente eléctrica en nervios peroneo y mediano con neurometer (5 Hz, 250 Hz y 2000 Hz), y sensibilidad a la presión con monofilamento. Pletismografía más presiones segmentarias doppler fueron usadas para estudiar enfermedad y vascular periférica. Resultados: 4/14 del grupo D y 0/6 del gupo U tuvieron calcificación arterial (p>0,05). 2/14 del grupo D y 2/6 del grupo U tuvieron estenosis arterial (p>0,05). Los índices de monofilamento en grupos C,D y U fueron: 6,0 ñ 0,0, 5,2 ñ 2,0 y 1,0 ñ 1,0 (p<0,01). Los umbrales de sensibilidad a la corriente (nervio peroneo, 2000 Hz, mA x 10-2) fueron, en grupos C,D y U: 386,6 ñ 117,5, 517,7 ñ 280,4, y 871,3 ñ 244,7 (p<0,005). Los USC en el pie fueron (ºC) en grupos C,D y U: 32,0 ñ 5,21, 35,39 ñ 5,79, y 42,36 ñ 2,69 (p<0,03). Las tasas de verdaderos positivos/falsos positivos [punto de corte] fueron: 1,0/0,21 [38,0 ºC] para los USC en el pie, 0,83/0,14 [5,0 puntos] para el monofilamento, y 0,83/0,42 [400 mA x 10-2] para el neurometer. Conclusiones: los umbrales de sensibilidad al calor en el pie tienen la mejor combinación de verdaderos positivos/falsos positivos como potencial predictor de úlcera de los pies en diabéticos

Buscando indicadores de riesgo de pie diabético, parte I: diseño y construcción del aparato de sensibilidad térmica para medir unbrales de sensibilidad al calor / Searching risk indicators of diabetic foot, part I: design and construction of the thermal sensibility apparatus for measuring thermal sensation thresholds

El desarrollo de nueva tecnología para medir neuropatía diabética es crucial para la detección de grupos de alto riesgo de pie diabético; úlcera, celulitis, Charcot y gangrena. Objetivos: a) Construir un aparato de sensibilidad térmica AST capaz de evaluar neuropatía midiendo umbrales de sensibilidad al calor en cualquier parte del cuerpo. Además, quisimos que el AST tenga las siguientes características: b) que el termodo en contacto con la piel tenga una velocidad de calentamiento dT/dt, donde T=temperatura en ºC y t=tiempo en segundos entre 0,1 y 1,0ºC, segundo 4. c) que el termodo no exceda los 45ºC. d) que el termodo transfiera calor a la piel a un ritmo inferior a 42,0 Watts cm-2 y a densidad energética inferior a 8,4 Joules cm-2 para evitar quemaduras. Material, método y resultados: A) la parte fundamental del AST fue el termodo, construido con una caja de refrigeración de cobre, placa de calentamiento de silicona de 25 Watts y 33 cm² de superficie y termistor. Además: termómetro digital, intercambiador de calor, bomba impelente, y registrador de papel continuo. B) ajustamos la arquitectura del termodo hasta obtener una velocidad de calentamiento dT/dt=(3,204768) t 0,696, que variaba de 0,4286 a 0,1106 ºC segundo-1. C) el AST se desconecta manualmente cuando la pantalla del termómetro digital indicaba que la temperatura del termodo era 45ºC. D) una vez sustraído el calor disipado por el metal y el agua contenida en el termodo, éste entregaba calor a la piel a razón de 1,11 x 10-3 Watts cm² y 0,12 Joules cm-2. Conclusiones: el AST es un prototipo práctico y seguro para medir neuropatía en diabéticos a través de la medición de umbrales de sensibilidad al calor en la piel. El siguiente paso es probarlo en un estudio clínico